现浇箱梁承插型盘扣式支架施工方案(共68页).doc

精选优质文档-倾情为你奉上国家高速公路包头至茂名线（G65）陕西境黄陵至延安公路扩能工程试验段EK0+959匝道桥现浇箱梁专项施工方案编 制 人：_审 核 人：_编制时间：_ 青岛建工集团有限公司黄延高速公路扩能工程试验段LJ1合同段项目经理部二0一四年九月一日目 录专心-专注-专业黄陵西互通立交EK0+959匝道桥承插型盘扣式钢管支架现浇箱梁施工技术方案一、工程概况1、 桥梁概况 黄陵西互通立交EKO+959匝道桥，桥位位于黄陵西互通式立交，该桥跨越主线。桥梁起点桩号为EK0+842，桥梁终点桩号右幅为EK1+076，桥梁全长234米。该桥在EK1+044处跨越沮河，交角90度。该桥上部结构为3*（4*19）米现浇砼连续箱梁，下部为柱式墩、肋板台、钻孔灌注桩基础。全桥桩基30根、承台2个、系梁11道、立柱22根，承台2个。技术指标为：设计荷载为公路一级，桥面宽度（0.5+12.011.0+0.5）m，全桥上部结构现浇连续梁均采用承插型盘扣式钢管支架现浇箱梁的施工方案。2、 结构特征黄陵西互通立交EKO+959匝道桥，上部均为现浇混凝土连续箱梁，全桥共12跨，三联，每联为4*19米，梁体为单箱2室、变截面结构。箱梁顶宽12.913m，顶板厚度2040cm，腹板厚度4080cm，底板厚度2050cm。二、技术标准1、设计荷载：公路-I级；2、桥面宽度：05m(防护栏）+12.011.0（行车道）+0.5米（防护栏）；3、地震动峰值加速度系数：0.05；4、设计洪水频率：1/100。三、桥址地址、水文概况 桥梁位置表层为粉质粘土，以下为卵石土、强风化泥岩及中风化泥岩。其中粉质粘土fa0=150170kpa,；qik=5560Kpa,l卵石土、强风化砂泥岩fa0=10001300kpa；中风化砂泥岩互层fa0=13001500kpa。 EK0+959匝道桥地质及桥高情况一览表序号墩号表层地质情况强度(kpa)桥高（m)备注10#强风化泥岩10001300721#强风化泥岩100013008.832#强风化泥岩100013009.243#强风化泥岩100013009.554#强风化泥岩100013009.665#强风化泥岩100013009.976#强风化泥岩100013001087#强风化泥岩1000130010.498#强风化泥岩100013009.3109#强风化泥岩1000130011.51110#强风化泥岩1000130013.31211#强风化泥岩100013009.81312#强风化泥岩100013005.5四、编制依据1、 黄延LJ-1标两阶段施工图设计2、 现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料；3、 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程（JGJ80-2011）；4、 建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-2011)；5、 建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；6、 危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质【2009】87号）；7、 建筑结构荷载规范（GB50009-2001）；8、 公路工程桥涵施工技术规范（JTG F50-2011）；9、 公路工程质量检验评定标准(JTGF80_1-2004)；10、 预应力混凝土用钢绞线（GBT 5224-2003）；五、 现浇箱梁支架方案的选择1、 箱梁支撑系统的选择 本工程支撑高度最高为14米，最低为8.5米，箱梁形式为两箱室，经项目总工办研究及考察，计划采用承插型盘扣式支撑架进行现浇箱梁的施工，其具有以下特点： 1）采用低合金高强度钢，承载能力高，考虑安全系数，单肢设计承载力可达40KN以上。 2）竖向拉杆，水平拉杆和斜拉杆使支撑架具有了很好的稳定性。材料用量少，安装快捷、简便，效率高。 3）热镀锌防腐处理，坚固耐用，周转次数高，节约成本。承插型盘扣式支撑架的立杆采用直径60.3，壁厚为3.2mm的345B钢；横杆采用管径为48.3mm，管壁厚为2.5mm的Q345B钢；斜拉杆件采用管径为42mm，管壁厚为2.75mm的Q235钢，均经过热镀锌处理。 承插型盘扣式脚手架构造图 承插型盘扣式脚手架实体图六、施工总计计划及进度保证措施1、 施工进度计划 本桥共有现浇梁228延米，根据合同段的总体施工组织设计的要求，结合本分项工程的施工特点和我部的人力、设备等资源的配备，现浇箱梁计划开工日期：2014年09月1日，主体完工日期：2014年11月30日，历时合计91天。 按照工期要求结合本工程结构形式特点，计划投入盘扣式支架3联、底模3联、外侧模板3联。现浇箱梁施工计划横道图 时间项目 2014.92014.102014.11备注第1联现浇第1套支架第2联现浇第2套支架第3联现浇第1套支架2、 材料工具及机械设备配置支架材料计划配置表名称型号规格单位总数量备注基座JZ-20060*3.2*200支900JZ-25060*3.2*250支900基础立杆JLG-100060*3.2*1000支200JLG-200060*3.2*2000支200JLG-300060*3.2*3000支200立杆LG-50060*3.2*500支200LG-100060*3.2*1000支200LG-150060*3.2*1500支200LG-200060*3.2*2000支200水平杆SG-90048*2.5*840支300SG-120048*2.5*841支300SG-150048*2.5*1440支300SG-180048*2.5*1740支300竖向斜杆XG-900*150042*2.75*1660支60XG-1200*150042*2.75*1661支60XG-1500*150042*2.75*1662支60XG-1800*150042*2.75*2200支60可调底座KTZ-45048*6.5*450套1500KTZ-600套1500可调托撑KTC-45048*6.5*450套1500KTC-60048*6.5*600套1500箱梁施工材料计划配置表序号材料名称单位数量备注1P.052.5水泥t7762河砂t1091.23碎石t17814外加剂t8.545一级钢筋t1.0636二级钢筋t575.1477支座个308模板m21800施工机械及设备计划配置表序号名 称单位进场数量用途备注1挖掘机台2平整场地2装载机台1辅助平整场地、修路3旋挖钻台2桩基施工425吨汽车吊台1材料垂直运输5混凝土拌合站套4混凝土拌合6砼罐车台10混凝土运输7全站仪台2平面位置控制8GPS台1控制网布置9水准仪台1水平度控制自动调平1050cm水平尺把5水平度调节1130m长水平管条2水平度调节1250m钢卷尺把2测量放样13游标卡尺把1管径壁厚测量材料进场验收用14铁榔头把10槌实插销3、 管理人员及劳力配置计划 项目主要管理人员表 序号姓名职务备注1腾金龙项目经理全面负责施工安全、质量、进度及劳务协调。2叶继朋项目总工审核实施性生产进度计划，施工方案、技术交底，主抓工程质量。3唐真平项目副经理负责项目生产协调及现场安全文明施工。4卢长全一工区经理负责一工区工程进度、安全生产、文明施工及协调工作。5范崇森项目书记主管施工安全文明施工及地方协调。6曾武军工程部长协助总工进行方案编写、优化及对作业班组进行技术交底。7刘保强安全部长对现场安全文明施工进行直接管理。8李友军试验室主任主管试验检测工作，对原材料、混凝土质量进行控制。9许伟质检部长对工程质量进行跟踪管理，收集资料原始记录并保存及履行监理报检程序。10丁冰测量队长负责施工放样及校核。11王毅桥梁技术主管对一工区桥梁工程施工进行技术指导，配合工区经理进行工区管理。劳务人员配置表 序号工种工人数量备注1现场技术员2主要负责现场技术安排和协调工作2质检员2施工质量控制，质量三检程序的落实3专职安全员2现场安全生产管理，危险源辨识、告知，监督现场安全保证措施的具体执行情况，对施工现场进行安全巡查，发现安全隐患，并监督现场及时整改。承插式盘扣支架专业安装及拆除队伍施工人员15负责支架的安装、维护、拆除工作现浇箱梁计划引进2个劳务队，共安排2台吊车进行施工，箱梁浇筑计划采用汽车泵施工，根据进度情况提前临时租用技术人员2现场施工技术安排钢筋工25钢筋现场安装模板工16模板安装，打磨，调整，校正加固等工作砼工12混凝土浇筑吊车司机4吊车控制操作泵车司机2泵车控制操作电工2现场电路安装、检修、维护杂工8辅助性工作合计92七、施工组织机构设置项目部成立两个现浇箱梁施工队，全部由有施工经验的骨干人员组成：项目经理1人、副经理1人、技术负责人1人、技术人员及现场管理人员8人、质检员2名，专职安全员2名，主要负责现浇连续箱梁的施工和管理工作，现浇箱梁施工队下设：支架班组、模板班组、钢筋班组、混凝土班组、预应力班组、杂项班组，对人员进行分班组管理，按工序进行流水作业，责任到人。项目经理：腾金龙工区副经理：卢长全总工程师：叶继朋项目书记：范崇森综合办公室财 务 部物资设备部计划合同部安质环保部工程技术部机械班组混凝土班组杂工班组模板班组钢筋班组支架班组混凝土拌合班组八、施工工艺技术（一）、支架及地基、验算1、 验算技术分析 1.1 荷载分析 支架承受的荷载主要有：箱梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载、其他荷载（雪荷载）等；本桥现浇箱梁支架验算分别以中支点最大截面预应力混凝土箱形连续梁（单箱三室）处为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。荷载工况： 混凝土自重：26KN/m3 钢筋自重：2KN/m3 模板及主次龙骨：1.2KN/m2 施工人员及设备：3KN/m2 振捣荷载：2KN/m21.2 支架材料特性 材料特性一览表材料名称材质截面尺寸(mm)壁厚(mm)强度fm(N/mm2)弹性模量E(N/mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i(mm)备注立杆Q345B60.23.23002.06×1052.31×1057.7×10320.10水平杆Q235B48.22.52152.06×1059.28×1043.86×1031.61竖向斜杆Q23548.22.752152.06×1059.28×1043.86×1031.61面板1513顺纹600028125037500C型钢144×20030020600010200000100000铝梁6351-T670×185520070000121400001310006351-T670×150420070000383000057200木方100×1001390008333333166667龙骨及支撑架布置间距立杆纵距： 1200mm、1500mm立杆横距： 1200mm、1500mm荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4荷载计算位置一览表计算项目计算位置立杆主龙骨次龙骨面板地基承载力备注腹板稳定性强度、挠度强度、挠度强度、挠度平均压力2、 箱梁支架验算 现浇箱梁支架以龙头河枢纽立交E匝道桥47跨箱梁为例A-A横断面最不利位置在腹板处,如下图 A-A横断面图2.1 横桥向200C型钢主龙骨验算按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=1200mm，支座间距1.5 m，砼计算面积为1.18m2 。 主龙骨承载力验算示意图a、钢筋及砼自重取26 KN/m3×1.18m2×1.5m =46.02kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×1.2m×1.5m =2.16kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.2 m×1.5m =5.4KNd、振捣荷载：2KN/m2×1.2m×1.5m =3.6KN荷载组合： 按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/1.2m=47.65kN/m q2= 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）/1.2m=58.68kN/m则最大弯矩为Mmax1/10×q2l258.68*12002/10=8449920N·mm200C型钢强度验算：最大弯应力max=Mmax/W8449920/10000084.5Mpa <=300Mpa满足。 200C型钢挠度验算：=0.677q1l4/100EI=0.677*47.65*12004/（100*206000*10200000）=0.32mm<=1200/400=3mm满足。 横桥向200C型钢主龙骨验算满足要求。箱室下按连续梁计算，主龙骨跨径取值l=1500mm，支座间距1.5 m，砼计算面积为0.87m2 。主龙骨承载力验算示意图a、钢筋及砼自重取26 KN/m3×0.87m2×1.5m =33.93kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×1.5m×1.5m =2.7kNc、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.5m×1.5m =6.75KNd、振捣荷载：2KN/m2×1.5m×1.5m =4.5KN 荷载组合：按连续梁考虑，恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 =（a+b+c+d）/1.5m =31.92kN/m q2= 1.2×(a+b)+1.4×（c+d）/1.5m=39.8kN/m则最大弯矩为Mmax1/10×q2l239.8*15002/10=8955000N·mm200C型钢强度验算：最大弯应力max=Mmax/W8955000/10000089.55Mpa <=300Mpa满足。 200C型钢挠度验算：=0.677q1l4/100EI=0.677*31.92*15004/（100*206000*10200000）=0.33mm<=1800/400=4.5mm满足。横桥向200C型钢主龙骨验算满足要求。2.2 次龙骨（L-150型铝梁）计算按照最不利位置腹板处计算次龙骨L-150型铝梁验算，混凝土梁高1.4m，按连续梁计算，跨径取l=1500mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×1.4m =36.4kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2荷载组合：腹板处L-150型铝梁,布置间距250mm,恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则q1 =（ a+b+c+d）×0.25=10.65kN/m；q2= 1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ×0.25=13.03kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10×qmaxl213.03N/mm×15002/10=2931750N·mm 强度验算：最大弯应力max=Mmax/W2931750/57200 51.25Mpa <=200Mpa满足。挠度验算：最大挠度max =0.677ql4/100EI=0.677*10.65*15004/（100*70000*3830000）=1.36mm<=1500/400=3.75 mm满足。故腹板下次龙骨L-150型铝梁，间距250mm验算满足要求。2.3 底板下次龙骨计算次龙骨L-150型铝梁 验算，混凝土梁高0.2m+0.3m=0.5m;，按连续梁计算，跨径取l=1500mm，各荷载取值如下：a、钢筋及砼自重取:26 kN/m3×0.5m =13kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2 荷载组合：底板处次龙骨L-150型铝梁,布置间距350mm,恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则q1 =（ a+b+c+d）×0.35=6.72kN/m；q2= 1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ×0.35=8.41kN/m；则最大弯矩为Mmax1/10×qmaxl28.41N/mm×15002/10=1892250N·mm 强度验算：最大弯应力max=Mmax/W1892250/57200 33.08Mpa <=200Mpa满足。 挠度验算：最大挠度max =0.677ql4/100EI=0.677*6.72*15004/（100*70000*3830000）=0.86mm<=1500/400=3.75mm满足。故底板下次龙骨L-150型铝梁，间距350mm验算满足要求。2.4 立杆承载力计算，纵向间距1.5m支撑架体承载力验算：按照最不利位置腹板处计算，腹板下按单根立杆承重混凝土断面面积1.13m2 ，横向长度为0.6m+0.6m=1.2m；纵向间距1.5m。图13-5 最不利位置剖面图 荷载：a、钢筋及砼自重取26 KN/m3×1.13m2×1.5m =44.07kNb、模板及主次龙骨取1.2 KN/m2×1.2m×1.5m =2.16kNc、 支撑架体自重取0.15 KN/m3×1.2m×1.5m×28m（作用架体高度） =7.56kNd、施工人员及设备荷载取3 KN/m2×1.2m×1.5m =5.4KNe、振捣荷载：2KN/m2×1.2m×1.5m =3.6KN 荷载组合： 恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。 则 q1 = a+b+c+d+e=62.79kN q2= 1.2×(a+b+c)+1.4×（d+e）=77.15kN 稳定性验算：按照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010，不组合风荷载计算。立杆的截面特性：A=571mm2， i = 20.10mm，f=300 N/mm2，E =2.06×105 N/mm2，取L=1500mm。根据建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010中：5.3.2-1公式计算：lo =h+2ka=1000mm+2×0.7×450mm=1630mmlo=1.5×1.2=1.8m，取两者较大值，lo=1.8m。公式中:lo-支架立杆计算长度h支架立杆顶层水平步距（m）.宜比最大步距减少一个盘扣的距离k悬臂计算长度折减系数，可取0.7.a支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离(m)立杆稳定性计算不组合风荷载：=N/A-轴心受压构件的稳定系数，根据立杆长细比= lo/i=1800mm/20.1mm=90，按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010中附录D，查表得0.550 =N/A =77150N /（0.55×571 mm2）=245.66N/ mm2 300 N/ mm2故稳定性满足要求。 考虑风荷载作用由风荷载设计值引起的弯矩按照下式计算（建筑施工手册P193页） 30m以下风压（风荷载标准值） k=zs0=1.0×1.0×0.45（风压）=0.45KN/m2，立杆纵距：，立杆步距：，满足要求 。3、 箱梁模板验算3.1. 模板竹胶板（15mm厚）计算底模采用满铺15mm竹胶板，顺桥向布置，取1米板宽验算，如下图所示，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153=281250mm4。按照最不利位置腹板处计算作用于15mm竹胶板的最大荷载： a、钢筋及砼自重取26kN/m3×1.4m（梁高） =36.4kN/m2 b、施工人员及设备荷载取3kN/m2 c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。则q1 =（a+b+c）×1=（36.4+3+2）=41.4kN/mq2= 1.2×a+1.4×（b+c） ×1 =50.68kN/m面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=250mm。Mmax =1/10×qmaxl2=1/10*50.68*2502=316750N·mm强度验算：最大弯应力max=Mmax/W=316750/37500=8.45N/mm2 < fm=13N/mm2 故强度满足要求。挠度验算：最大挠度max=0.677q1l4/100EI=0.677*41.4*2504/（100*6000*281250）=0.65mm<=L/250=250/250=1mm 满足15mm竹胶板下次龙骨铺设间距250mm模板验算满足要求。按照最不利位置空心箱室处计算顶板及底板厚度：0.2m+0.3m=0.5m; 作用于15mm竹胶板的最大荷载：a、钢筋及砼自重取26kN/m3×0.5m =13kN/m2b、施工人员及设备荷载取3kN/m2c、振捣荷载取2kN/m2荷载组合：荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。取1m宽的板为计算单元。 则q1 =（a+b+c）×1=18kN/m q2= 1.2×a+1.4×（b+c） ×1 =22.6kN/m 面板按三跨连续梁计算，支撑跨径取l=350mm。Mmax =1/10×qmaxl2=1/10*22.6*3502=276850N·mm强度验算：最大弯应力max=Mmax/W=276850/37500=7.38N/mm2 < fm=13N/mm2 故强度满足要求，满足。挠度验算：最大挠度max=0.677q1l4/100EI=0.677*18*3504/（100*6000*281250）=1.08mm<=L/250=350/250=1.4mm 满足箱室15mm竹胶板下次龙骨间距350mm模板验算满足要求。3.2. 侧模验算 侧压力计 计算新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F值，假设温度T25，浇筑速度V3/，混凝土重力密度c=24kN/m3，新浇混凝土的初凝时间t0=200/（T+15）=5h，混凝土坍落度影响修正系数=0.9，H混凝土压力侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶面的总高度H=1.4m。采用内部振捣时，新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力标准值可按下列公式计算，并应取其中的较小值：F=0.28c t0V1/2=0.28×24×5×0.9×1.73=52.32 kN/m2F=c H=24×1.4=33.6 kN/m2取较小值，则F33.6 kN/m2，取1m长度，线性荷载为Q=33.6kN/m2×1=33.6kN/m 按强度要求进行计算外侧模板立挡间的间距为300mm，模采用满铺15mm竹胶板，顺桥向布置，取1米板宽验算，如下图所示，截面抗弯模量W=1/6×bh2=1/6×1000×152=37500mm3，截面惯性矩I=1/12×bh3=1/12×1000×153=281250mm4。MmaxQL2/1033.6*3002/10302400N·mm最大弯应力max302400/375008.06 N/mm2 < fm=13N/mm2 故强度满足要求，满足。侧模次楞间距300mm，15mm竹胶板满足使用要求。 对侧模板采用的次楞进行计算由于侧模板计算仅对侧压力进行计算，对于翼板部分由于重量较轻，可不做计算。施工过程中侧模板的加强肋为水平肋，水平肋被支在垂直肋上，假设垂直肋水平间距定为L1500mm，两水平肋间距定为300mm，则分布在该水平肋上的均布荷载为：a、模板侧压力：F=33.6kN/m2b、模板及次龙骨取:1.2 kN/m2c、施工人员及设备荷载取:3 kN/m2d、振捣荷载:2.0 kN/m2侧模处次楞L-150型铝梁,布置间距300mm,恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.4。则q1 =（ a+b+c+d）×0.3=11.94kN/m； q2= 1.2×(a+b)+1.4×(c+d) ×0.3=14.63kN/m；按简支梁考虑，最大弯矩：则最大弯矩为Mmax1/8×qmaxl214.63N/mm×15002/8=4114687.5N·mm强度验算：最大弯应力max=Mmax/W4114687.5/57200 71.94Mpa <=200Mpa满足。挠度验算：最大挠度max =5ql4/384EI=5*11.94*15004/（384*70000*3830000）=2.94mm<=1500/400=3.75 mm满足。故侧模次楞L-150型铝梁，间距300mm验算满足要求。4、 地基验算4.1 地基基础验算 地基承载力验算： P= N/A式中：P - 立杆基础底面处的平均压力设计值 A - 基础底面计算面积 N - 立杆传至基础顶面的轴心力设计值 N =77.15 kN P= N/KA式中：P - 立杆基础底面处的平均压力设计值 A - 基础底面计算面积 N - 立杆传至基础顶面的轴心力设计值 K - 调整系数，参考建筑施工手册200页（K值可以适当调整，以满足现场实际需求，建议取值在0.5-0.8之间） N =77.15kN 基础处理采用10cm厚混凝土. 按每块木跳板支撑3根立杆A1=0.2*4m/3=0.8m2 /3=0.27m2 ,依据规范当大于0.25m2时,取0.25m2 可看作0.25m2=0.2m*1.25m,基础为20cm混凝土,计算得出: A=（0.2+0.2*2）m*（1.25+0.2*2）m=0.99m2 选取 P= N/KA =77.15kN/ 0.99m2 =77.93kN/m2 经计算地基处理后的承载力应大于77.93kN/m2,方可满足要求。（二）、地基处理经验算此种支架施工地基承载力要求不小于77.93KN/m2,即承载力不小于77.93Kpa,为完全起见，箱梁支架施工场地根据高程修整台阶式平台，并且在平台上换填10cm砂砾，再浇筑10cm的C20混凝土进行硬化处理，地基承载力可达到300Kpa,地基处理时从中间向两侧做1%的横坡，便于排水，地基边缘修整10*10cm的排水沟纵桥方向09#设置2%的纵坡将水排向龙头河内，17#9#设置2%的纵坡将水排向龙头河内，保证地基不积水影响地基整体承载力。砂砾换填完成后必须进行地基承载力的检测，地基承载力达到200Kpa方可进行混凝土的硬化处理。（三） 、支架安装1、 盘扣支架施工工艺流程 支架施工工艺流程图 地基处理 施工测量放样 安装底座、调整水平 安装立杆、水平杆、斜杆 依据施工图纸进行搭设 高程调整 安装防护措施 安装模板 检查、验收做好记录2、 支架布设方案2.1 本桥上部结构为现浇箱梁，桥梁全长右幅为356.8米，左幅为355.3米，共分5联浇筑，施工时间紧、工期短、现浇箱梁混凝土一次浇筑方量大、混凝土外观要求质量高、架体总体高度较高、对立杆稳定性及地基承载力要求较高。为保证经济、快捷、安全的完成本桥梁的现浇箱梁施工采用承插型盘扣支架作为箱梁的支撑体系进行施工。2.2 横桥向主龙骨采用200C型钢，横桥方向以3m+3m+3m+3m+3m组合形式布置，次龙骨采用L-150型铝梁纵桥向布置，在腹板位置中心间距250mm，箱室位置中心间距350mm；2.3 立杆采用直径60.3，壁厚为3.2mm的345B镀锌钢管；横杆采用管径为48.3mm，管壁厚为2.5mm的Q345B钢；斜拉杆件采用管径为42mm，管壁厚为2.75mm的Q235钢。2.4 立杆：横桥向：间距为1.2m、1.5m； 纵桥向：在端横梁和中横梁处间距为1.2m，跨中位置立杆间距采用1.5m形式； 步距：均为1.5m。2.5 因架体高度过高，设置水平及竖向剪刀撑，竖向剪刀撑顺桥向间距4.5m一道，水平剪刀撑布置8m高度一道2.6 翼板位置:主龙骨采用200C型钢，横桥向布置； 次龙骨纵向布置，采用L-150型铝梁，间距300mm，如下图所示：2.7 在第八跨下、第九跨下设置车辆通行的门洞，门洞高4.15m、宽4.5m，采用222a作为横梁跨过，在横梁支点下采用18×1.3×0.5m（长×宽×高）C25混凝土作为钢管支架基础。在门洞上挂限高4m交通安全提示牌和施工安全标志牌。第89垮设置施工门洞示意图图3-1 箱梁横断面图图3-2 箱梁纵断面图3、 盘扣支架搭设方法 3.1 作业前，首先对作业工人进行技术和安全交底。施工机具准备齐全，具备作业条件。然后按照施工工艺流程进行脚手架搭设，搭设过程中如有构配件、杆件有质量问题，坚决不予使用。3.2 测量人员用全站仪放样出梁板在地基上的竖向投影线，并用白灰撒上标志线，现场技术员根据投影线定出排底的中心线，同样用白灰线做上标记。根据中心线向两侧对称布设盘扣支架，检查放样点是否正确。3.3 备料人员依搭架需求数量，分配材料并送至每个搭架区域，依脚手架施工图纸将调整底座正确摆放在已处理的地基上。3.4 根据立杆及横杆的设计组合，从底部向顶部依次安装立杆、横杆。下部先全部装完一个作业面的底部立杆及部分横杆。再逐层往上安装，同时安装所有横杆。（高处作业人员需配带安全帽、安全带并临时在架体上铺设脚手板）。3.5 立杆和横杆安装完毕后，考虑支架的整体稳定性，按照4-6步设置一道水平剪刀撑，安装时自下而上进行顺接。斜撑通过扣件与支架连接，安装时尽量布置在框架结点上，专人检查支架盘扣松紧情况。架体与主体结构拉