《地下室顶板人货梯加固 》.doc

【精品文档】如有侵权，请联系网站删除，仅供学习与交流地下室顶板人货梯加固 .精品文档.施工组织设计（方案）审批表工 程 名 称宇信凯旋城6#楼方案名称（内容）地下室顶梁、板加固（人货梯部位）建 设 单 位河南宇信房地产公司建 筑 面 积总计23441结 构 类 型剪力墙结构工 程 造 价万元设 计 单 位中机十院国际工程有限公司监 理 单 位层 数、高 度31层、91.6m建筑物跨度开、竣工日期方案编制人项目负责人项目安全负责人参 加 会 审 人 员 签 字单 位国安南阳分公司国安南阳分公司国安南阳分公司国安南阳分公司职 务职 称签 名审批结论分管技术负责人签字盖章： 年 月 日监理单位审 批 分管负责人签字盖章： 年 月 日建设单位审 批分管负责人签字盖章： 年 月 日宇信凯旋城6#楼地下室顶梁、板加固方案一、工程概况宇信凯旋城6#楼，位于南阳市建设路与独山大道西南角。建筑总面积23441 m2，建筑总高度91.6m。剪力墙结构，筏板基础，地下一层，地上三十一层。因施工需求，现拟选取人货电梯的平面位置，并对安装部位的梁、板进行加固。二、平面定位根据本工程的结构特点，人货电梯拟安装在建筑物的南侧，此部位正好处于地下车库的顶板上，地下室顶板厚180mm，可以钻孔直接进行人货电梯底座的安装。为了确保地下车库顶部的砼构件不受影响，因此需对该部位的顶部大梁、现浇板进行加固，并进行验算，真正做到安全、可靠又方便施工。人货电梯平面安装位置示意如下：三、编制依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl302011) 建筑施工安全检查标准(JGJ5999) 建筑施工模板安全技术规范(JGJl622008) 建筑工程施工手册第四版四、加固方案1、加固方案：(1)对人货电梯作用范围的梁板进行加固，使梁、板处于不受力状态。（2）加固架体材料选用：采用60×100（或50×90）的木龙骨、48×3.5钢管扣件支撑系统。支撑立杆和剪刀撑设置方案如下图所示：2、架体搭设要求：1）梁板加固时，立杆必须上下顶紧，纵、横杆件不得缺少，立杆顶部扣件拧紧；当梁、板水平杆高度不一时，应延伸至对方至少两根立杆。若现浇板下部支撑立杆使用可调托撑（顶丝）与钢管龙骨相连时，托板厚度不得小于5mm，托板与螺杆必须焊接牢固，使用时螺杆伸出长度不得超过150mm，插入立杆内的长度不得少于200mm。2）满堂支架沿框架大梁周边与中间每隔四跨支架立杆沿竖向设置一道纵、横向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主接点的距离不宜大于150mm。3)纵横向水平杆设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨。纵横向水平杆接长采用对接扣件连接，纵横向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵横向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的13。4）支撑架验收 架体搭设完毕，必须由项目技术负责人组织有关人员按照设计方案的要求，进行检查验收，合格后方可进行人货电梯的安装。3、后浇带部位处理人货电梯底座要用螺栓连结，当连结螺栓正好在后浇带部位时，可对后浇带进行部分浇灌，以满足电梯安装的要求。在人货电梯拆除后，对该部位剔开重新用膨胀砼进行浇灌。五、加固体系验算首先计算人货电梯的恒载和活载。（一）大梁验算1、恒载：（1）梁板荷载(距支座部位的主梁长范围的梁与板)：(0.5m×0.9m+8.1m×0.18m)×7.5m ×2.5T/m3=35.8T（2）人货电梯自重（安装单位提供32层）：17T2、活载：双笼最大提升荷载4T荷载标准值：F=(35.8+17+4)÷(7.5×8.1)=9.3KN/m2荷载设计值：Fk=(35.8+17)×1.2+4×1.4÷(7.5×8.1)=11.35 KN/m2化为线荷载为：11.35 KN/m2×0.5=5.675 KN/m一）梁底支撑木枋的计算按照二跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和：最大剪力：V=Kvql=1.25×5.675×0.5=3.55kN计算公式如下：均布荷载q=3.550.5=7.1kNm最大弯矩M=0.125q12=0.125×7.1×0.5×0.5=0.22kN·m木枋的截面力学参数截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： W=6×10×106=100cm3I=6×10×10×1012=500cm4(1)木枋抗弯强度计算：抗弯计算强度f=0.22×106100000=2.2N/mm2小于木枋抗弯强度标准值13.0Nmm2，满足要求。(2)木枋抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql=0.6×7.1×0.5 =2.13 kN 截面抗剪强度必须满足： T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值T=3×2130(2×60×100)=0.53Nmm2截面抗剪强度设计值T=1.60Nmm2 ，木枋的抗剪强度满足要求。(3)木枋挠度计算 ql4 7.1×5004=KW = 0.677 × =0.09 mm 100EI 100×9500×5000000木枋的最大挠度小于容许挠度：500/250=2mm 满足要求。二）梁底支撑横向钢管计算1、强度计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续粱计算。集中荷载P取木枋支撑传递力。V左、右=Kvql=0.375×5.675×0. 25=0.532kNVmax=Kvql=1.25×5.675×0. 25=1.773kN按二跨连续梁计算近似得到：最大弯矩M=KMF1=0.188×0.532×0.25=0.025kN·m抗弯计算强度f=0.025×1065080=4.9Nmm2支撑钢管的抗弯设计强度小于205N/mm2，满足要求。2、挠度验算 Pl3 532×2503=KW =0.911 × =0.003 mm 100EI 100×2.06×12.18×109钢管的最大挠度小于容许挠度：250/250=1mm 满足要求。三)扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： RRC最大支座力：Vmax=KvF=1.376×1.773=2.44 kN其中RC扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN 计算中R取最大支座反力，R= Vmax =2.44kN，扣件抗滑力能满足要求。四)立杆的稳定性计算 N= A其中N立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=最大支座力Vmax=KvF=1.376×1.773=2.44 kN (已经包括组合系数1.4)脚手架钢管的自重N2=1.2×0.139×4.3=0. 71kN N=2.44+0. 71=3.15kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58A立杆净截面面积(cm2)； A=4.89W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2)钢管立杆抗压强度设计值，=205Nmm2l0计算长度(m)： 10=k1uh k1计算长度附加系数，查表为1.155u计算长度系数，参照扣件式规范附录C,u=1.755计算结果：l0=1.155×1.755×1.58=3.20m =320015.8=202.5查扣件式规范附录A得：=0.176 N 3150= = =36.6 Nmm2A 0.176×489 立杆的稳定性满足要求。(二)顶板验算1、恒载：（1）梁板荷载(距支座部位的主梁长范围的梁与板)：(0.5m×0.9m+8.1m×0.18m)×7.5m ×2.5T/m3=35.8T（2）人货电梯自重（安装单位提供32层）：17T2、活载：双笼最大提升荷载4T荷载标准值：F=(35.8+17+4)÷(7.5×8.1)=9.3KN/m2荷载设计值：Fk=(35.8+17)×1.2+4×1.4÷(7.5×8.1)=11.35 KN/m2化为线荷载为：q =11.35 KN/m2×0.25=2.84 KN/m一)模板支撑木枋的计算按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和：最大弯矩M=0.1q12=0.1×2.84×12=0.284kN·m最大剪力Q=0.6×2.84×1=1.7kN最大支座力N=1.1×1×2.84=3.1kN木枋的截面力学参数，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×9×96=67.5cm3 I=5×9×9×912=303.75cm4(1)木枋抗弯强度计算抗弯计算强度f=0.284×10667500=4.2Nmm2木枋的抗弯计算强度小于13N/mm2，满足要求.(2)木枋抗剪计算可以不计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6q1=0.6×2.84×1=1.7kN截面抗剪强度必须满足： T=3Q2bh<T截面抗剪强度计算值T=3×1700(2×50×90)=0.6Nmm2小于截面抗剪强度设计值T=1.60Nmm2 木枋的抗剪强度满足要求!(3)木枋挠度计算V=0.677×2.84×10004(100×9500×303.75×104)=0.7mm木枋的最大挠度小于1000/250，满足要求!二）板底支撑钢管计算1、 横向支撑钢管强度计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载N取木方支撑传递力。最大弯矩：M=KMF1=0.267×3.1×1=0.83kN·m 抗弯计算强度f=0.83×1065080=163.4Nmm2 =205Nmm2 满足要求。最大支座力：Vmax=KvF=2.267×3.1=7.0 kN2、挠度验算 Pl3 3100×10003=KW =1.466 × =1.8 mm 100EI 100×2.06×12.18×109钢管的最大挠度小于容许挠度：1000/250=4mm 满足要求。三)扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算： RRC其中RC扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN 计算中R取最大支座反力，R= Vmax=KvF=2.267×3.1=7.0 kN，扣件抗滑力能满足要求。四)立杆的稳定性计算荷载设计值：Fk=(35.8+17)×1.2+4×1.4÷(7.5×8.1)=11.35 KN/m2每个单元格上的集中荷载：N=11.35×0.506×2×1=11.5 KNN= A其中N立杆的轴心压力设计值：11.5kN轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0i查表得到； i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58 A立杆净截面面积(cm2)； A=4.89 W立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08 钢管立杆抗压强度计算值(Nmm2) 钢管立杆抗压强度设计值，=205Nmm2 l0计算长度(m)： 10=k1uh k1计算长度附加系数，查表为1.155 u计算长度系数，参照扣件式规范附录C，u=1.808 计算结果：l0=1.155×1.808×1.50=3.132m =313215.8=198 =0.184 N 11500 = = =128 Nmm2=205 Nmm2A 0.184×489立杆的稳定性满足要求。