辉金鑫商铺基坑报告.doc

目 录1、工程与勘察工作概况12、场地环境与工程地质条件53、岩土参数统计94、岩土工程分析评价125、结论与建议23图 表 部 分图1 岩土工程勘察平面布置图 1张图2 工程地质剖面图 9张/9条图3 钻孔柱状图 20张/20孔 图4 动力触探试验曲线图 29张/7孔附表1 勘探点一览表 1张附表2 物理力学指标统计表 1张附表3 土的基本性质试验成果总表 5张附表4 水质分析成果表 1张附表5 标准贯入试验成果表 1张 附 录1、湖南辉鑫房地产开发有限责任公司商铺基坑单孔剪切波速报告 2、工业与民用建筑详细勘察阶段工程地质勘察任务书 3、湖南省建设工程勘察现场见证报告1、工程与勘察工作概况1.1 拟建工程概况受湖南辉鑫房地产开发有限责任公司委托，湖南省常德工程勘察院对拟建基坑进行岩土工程勘察工作。本次勘察为详细勘察，工程类别为基坑工程。拟建场地位于湖南澧县县城内。根据施工图设计阶段岩土工程详细勘察任务书，拟建建筑物的基本情况如插表1所示：插表1 拟建工程一览表建筑物名称地下层数安全等级基坑高度（m）基坑建筑面积(m2)地上层数对差异沉降敏感程度基坑218.105735.06敏感注：经与设计院联系，场地设计室外地坪标高为38.80米，基坑建筑面积5735.0m2。1.2 勘察目的、任务要求及依据的技术标准1.2.1 目的及任务要求本次勘察的目的是为上述工程的施工图设计和施工提供岩土工程资料。依据委托书及有关规范、标准，本次勘察的任务要求如下：、查明有无影响建筑场地稳定性的不良地质作用，作出分析、评价；、查明建筑范围内的岩土类型、分布特征及其工程性质；、查明拟建场区地下水的类型，埋藏条件、补给及排泄条件、腐蚀性、初见及稳定水位；提供抗浮设计水位及季节变化幅度和各主要地层的渗透系数；提供基坑开挖工程应采取的地下水控制措施，当采用降水（或止水）措施时，应分析评价其对周围环境的影响。 、对拟建场地进行抗震条件评价，提供有关的建筑抗震设计参数，判定场地类别，对饱和粉土进行液化判别；、对基坑侧壁各岩土层的工程特性和地基的稳定性进行分析评价，论证基坑开挖的可行性；提出各岩土层的供基坑设计的物理力学性质指标特征值。、对基坑坑底各岩土层的工程特性和地基的稳定性应进行分析评价，提出各岩土层的抗拔设计参数。、对基坑工程的设计、施工方案提出意见；、按建筑基坑支护技术规程第3.2.5条要求，应勘查基坑的周边环境。、按建筑基坑支护技术规程第3.2.6条，针对基坑特点，提出施工中应进行的现场监测措施和基坑开挖过程中应注意的问题及防治措施。1.2.2 勘察依据的技术标准本次勘察主要依据下列规范、规程和技术要求进行：、岩土工程地质详细勘察任务书及总平面布置图；、岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009修订版）；、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）；、高层建筑岩土工程勘察规程（JGJ72-2004）；、建筑抗震设计规范（GB50011-2010）；、土工试验方法标准（GB/T50123-1999）；、原状土取样技术标准（JGJ89-92）；、建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）；、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）；、住房和城乡建设部房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2010年版）。1.3 岩土工程勘察等级根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）和建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99），本基坑侧壁安全等级为一级，基坑重要性等级为二级，场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二级，综合确定本工程岩土工程勘察等级为甲级。根据建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008），该工程抗震设防类别属标准设防类（丙类）。1.4 勘察方法本次勘察方法以钻探为主，辅以现场原位测试、抽水试验，室内土工试验和水质分析实验等方法，周边调查为搜集资料、调查访问形式。勘探孔位置、数量根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009修订版）、建筑基坑支护技术规程（JGJ120-99）在平面图中确定（见附图：建筑物及勘探点平面布置图），钻孔总数20个，位于拟建建筑物的角点、中心点及周边线，孔距满足规范要求。勘探孔施工放样以场地现有围墙角点为控制点J1（X118075.00，Y145733.00，H1=37.50）、J2（X218012.00，Y245720.00）为基准点，采用全站仪以极坐标法确定孔位；高程测量以场地北西角的J1号点为基准。钻探设备为3台GY-100型钻机，采用冲击和回转工艺钻进，进尺测量、土芯编录、原位测试和试样采取均按规定进行，经现场见证方监督、检查合格后终孔。勘探工作完成后，各孔用粘土回填。原位测试的种类主要有标准贯入试验、重型（2）圆锥动力触探试验、抽水试验和地下水位观测。在粉土、粘土层中进行了标准贯入试验，卵石层中进行了重型（II）圆锥动力触探试验，试验方法和数量满足规范要求。地下水位用测钟在钻孔中量测，每孔遇水后即测初见水位，稳定水位在钻探结束后8小时量测。原状土样采用厚壁敞口取土器在钻孔中以重锤少击法采取，样品长度200mm，外径108mm，取出后立即用铁皮包装，胶带密封。水样在钻孔内地下水面以下采取，装入专用容器，及时密封。所有样品在采集后48小时内送到实验室进行试验、分析。各勘探点坐标、高程、孔深以及取样和原位测试基本数据见附表1：勘探点一览表。1.5 勘察工作量现场工作于2011年3月31日开始，4月13日结束。室内土工试验和水质分析由本院实验室完成，三轴试验（固结不排水剪）、渗透系数由湖南省勘测设计院试验检测中心完成，数据统计和图表绘制利用理正地质GIS级岩土工程勘察系列软件，5月28日完成岩土工程勘察报告，本次勘察完成的实物工作量见插表2。插表2 完成实物工作量一览表序号项目单位数量备注1测量放点点/工日20/12钻探米/孔595.80/20控制孔7个3标准贯入试验次/孔21/104重型动力触探米/孔148.30/75抽水试验台班26单孔剪切波速测试孔17取原状土样件/孔25/168取扰动土样件/孔6/69取水样件/孔4/210水位观测次/孔60/2011常规土工试验组612颗粒分析组613粘粒分析组614三轴试验（固结不排水剪）组615渗透系数组616水质分析组417周边环境调查工日32、场地环境与工程地质条件2.1 气象勘察区属亚热带季风湿润气候区，四季分明，雨量丰沛。年平均降水量1342.2mm，4月至6月为降雨集中时期，5月至8月为暴雨季节。年平均气温16.7，全年无霜期274天，多年最大冻深16.0 cm。年平均风速2.4米/秒，主导风向北北东向。2.2 地形、地貌拟建场地位于澧县县城内，地貌单元属澧水北岸级阶地范畴，地形平坦开阔，场地三面临路。勘察期间测得各钻孔孔口地面相对标高37.6539.55米，高差1.90m。2.3 不良地质作用和地质灾害根据地形、地质条件和勘察期间的地表调查，在可能影响拟建建筑物稳定性的范围内，不存在产生崩塌、滑坡、泥石流的地形条件，不存在产生岩溶和岩溶地面塌陷的岩性条件。场区及其周边无采掘活动，不存在地下采空区。地下水资源的开采强度较低，没有形成区域性地下水位降落漏斗，未发生明显的地面沉降和地裂缝。区内新构造运动表现为各断块沿其边界呈整体性地缓慢抬升或下陷，拟建场地及邻近区域处于缓慢下陷区，未发现活动断裂通过。综上所述，拟建场地及其附近不良地质作用不发育。2.4 地基土的构成与特征本次勘察查明，在勘探深度范围内，场地内的岩土层除表层杂填土外，其余均为第四系全新统（Q4al）冲洪积层，岩土类型以粉土、粘土、卵石为主。勘探深度内土层可分为3层（见附图：钻孔柱状图ZK1ZK20），其特征至上而下分述如下：1、杂填土（Q4ml）：灰褐色；稍湿湿；以粉土质为主，含砖渣、砼碎块、粉煤渣等建筑及生活垃圾，土质不均匀。场区普遍分布，厚度3.14.1 m，层底标高34.1835.95m。2、粉土（Q4al）：褐黄色；湿；密实状；以粉土为主，含铁锰质结核，夹高岭土条带，底部夹有粉砂薄层，切面较粗糙，干强度及韧性低，摇震反应中等，在场区内分布连续，厚度1.63.3m，层底标高31.2133.45m。3、卵石（Q4al）：褐黄色；含水饱和；骨架颗粒以26厘米为主，部分810厘米，个别15厘米以上，泥砂充填，泥砂含量2025%左右。根据钻探和重型（）圆锥动力触探试验测试结果，卵石层呈密实状为主，局部呈中密状。该层顶面埋深5.606.50m，相当于标高33.4531.21m，本次勘察最大揭露厚度19.30米。4、粘土1（Q4al）：黄褐色，可塑状，以粘粒为主，含铁锰质结核，夹高岭土条带，顶部夹有粉砂薄层，切面较光滑，干强度及韧性高，摇震反应无。厚度1.42.6m，层顶标高12.7915.26m。上述土层的分布特征见附图：工程地质剖面图。各勘探孔所揭露的土层厚度及地下水位见插表3。插表3 岩土层厚度及地下水位埋深一览表孔号孔深（m）杂填土厚度（m）粉土厚度（m）卵石厚度（m）黏土1厚度（m）滞水水位埋深（m）潜水水位埋深（m）ZK135.503.802.1018.601.601.508.80ZK228.603.402.3018.601.701.408.70ZK328.503.402.4019.301.701.108.40ZK430.803.402.7018.501.901.709.00ZK530.303.103.2018.301.701.709.00ZK629.203.701.9018.701.501.208.50ZK728.903.402.7018.501.800.908.10ZK830.303.203.3017.702.300.908.20ZK928.603.602.1019.201.702.059.40ZK1028.103.103.3018.401.802.059.40ZK1131.103.802.0023.601.701.208.50ZK1229.004.001.6021.801.602.009.30ZK1328.803.602.5021.101.602.8010.0ZK1430.403.402.4023.001.601.608.90ZK1528.304.002.0020.401.901.608.90ZK1631.303.602.2023.801.701.008.30ZK1729.404.002.1021.701.601.408.70ZK1828.303.702.3020.901.402.609.90ZK1929.104.102.2020.901.902.409.70ZK2031.304.001.8022.902.601.658.902.5 对工程不利的埋藏物本次勘察没有发现拟建场地内存在墓穴、防空洞、孤石、岩溶等对工程不利的埋藏物。但这仅能代表勘探孔所处的局部情况，不能完全排除在勘探孔之间存在古墓穴等不利埋藏物的可能性，基坑开挖时应注意进一步探查。2.6 地表水和地下水澧水是本地区最大的地表水体，距拟建场地约2.0公里左右，河床宽约为300m，多年平均流量1865m3/s，最高洪水位48.8m(澧县水文站1998年，高程为吴淞口高程，相当于黄海高程46.82米)，一般11月至翌年1月为枯水期。在拟建场地周边未见暂时性积水。根据钻探揭露，场区内的地下水有上层滞水和孔隙潜水。1、上层滞水：赋存于杂填土中，以粉土为相对隔水底板，受大气降水和生活废水入渗补给，以大气蒸发方式排泄。地下水位主要受气象因素影响，本次勘察期间水位埋深为0.902.80米。据调查，水位年变化幅度为1.00米左右，历史最高水位达到地表，近35年最高水位在地表以下0.2m左右。2、孔隙潜水：赋存于卵石中，以粉土为相对隔水顶板，富水性强，主要接受勘察区2公里之外的澧水的侧向入渗补给，以人工开采和区域径流等方式排泄。其动态主要受补给区河水位变化的影响。本次勘察期间实测稳定水位埋深为8.1010.00米，相当于标高29.50米左右。据调查，近5年内，场地潜水的最高水位标高34.5米左右（此时转变为承压水），最低水位标高28.50米左右，变化幅度约为6.0米。3、岩土参数统计根据室内试验和现场原位测试结果，根据岩土工程勘察规范（GB50021-2001）的有关要求，对以上土层的物理力学性质指标进行分层统计。统计前，首先对各层土的试验指标逐个进行对比，剔除个别不合理指标后，统计出各层指标的样本数、最大值、最小值、平均值、标准差和变异系数；对于承载能力极限状态计算所需的岩土参数，按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第14.2.4条推荐的方法计算统计修正系数和标准值。颗粒分析结果仅提供统计数、范围值和平均值。3.1 原位测试成果统计3.1.1 标准贯入试验为测定杂填土、粉土、粘土1的物理力学性质，在钻孔中进行了标准贯入试验。根据实测锤击数，按有关规范进行校正，结果见附表2：标准贯入试验成果统计表。按附表2分层统计分析，得出各层土的标准贯入试验锤击数标准值，见插表4。插表4 标准贯入试验成果统计表岩土名称地层编号统计个数最大值（击）最小值（击）平均值（击）标准差变异系数统计修正系数标准值（击）杂填土64.03.03.40.5480.1610.8472.88粉土912.010.011.00.5350.0490.96710.63粘土1613.012.012.500.5480.0440.96412.053.1.2 圆锥动力触探试验为测定卵石的物理力学性质指标，进行了重型（）圆锥动力触探试验。试验表明，卵石层上部6.025.0m左右的密实度为密实状，其下为中密状（详见附图：圆锥动力触探曲线图），统计结果见插表5。插表5 重型（）圆锥动力触探试验成果统计表孔号厚度(m)最大值最小值平均值变异系数修正系数标准值备注ZK218.1031.020.1124.800.0890.98524.38厚度加权平均值：24.7,变异系数：0.09ZK418.0030.3020.3025.300.090.98525.12ZK618.4032.3019.8025.100.0910.98424.68ZK1018.0033.1020.0125.500.0890.98325.06ZK1318.6032.5020.0024.880.090.98424.48ZK1717.8032.6219.9024.890.0910.98324.46ZK1918.5031.8820.1025.000.090.98524.633.2 室内试验成果统计土试样的室内试验成果详见附表3：物理力学性质指标统计表、附表4：土工试验成果报告表。原状土样的主要物理力学性质指标统计结果见插表6，扰动土样的粒度分析统计结果见插表7。插表6 原状土样主要物理力学性质指标统计表岩土名称统计项目天然含水量(%)重力密度（kN/m3）液限wl（%）塑限wp（%）液性指数Il塑性指数Ip天然孔隙比e直剪（快剪）压缩系数1-2(MPa-1)压缩模量Es1-2MPa内摩擦角q(度)粘聚力cq(KPa)粉土最大值22.219.631.222.40.068.80.67312.071.00.16011.1最小值21.719.429.521.20.008.30.65211.068.80.15010.4平均值22.019.530.421.80.028.60.66611.569.80.15510.8标准差0.1870.0630.7650.5890.0480.1870.0080.4860.8310.0050.35变异系数0.0090.0030.0250.0272.8570.0220.0120.0420.0120.0350.03修正系数1.0070.9970.9790.9783.3580.9821.0100.9650.9901.0290.97标准值22.119.429.821.30.068.40.67311.169.10.16010.5样本数7黏土1最大值83.617.290.769.90.7222.12.22734.030.00.46011.30最小值81.515.088.468.50.6118.51.83121.023.80.2506.90平均值82.316.189.069.20.6619.82.01427.126.90.3588.90标准差0.7671.1160.8690.6630.0401.3250.1974.9032.9230.1052.08变异系数0.0090.0690.0100.0100.0610.0670.0980.1810.1090.2920.23修正系数1.0080.9430.9920.9921.0500.9451.0810.8510.9101.2410.80标准值82.915.288.368.70.7018.72.17723.124.50.4457.18样本数6插表7 卵石颗粒分析结果统计表粒径（mm）>2020-22-0.50.5-0.250.25-0.075<0.075粒组名称粗砾、卵石细砾粗砂中砂细砂粉粒、黏粒含量范围值59.081.710.215.801.907.800.24.21.55.20.410.6平均值68.9013.805.02.903.505.904、岩土工程分析评价4.1 场地和地基的地震效应评价4.1.1 场地类别划分根据中国地震动参数区划图（GB 18306-2001），澧县属于抗震设防烈度7度区，设计基本地震加速度值为0.10g，特征周期值0.35s，设计地震分组为第一组。勘察期间，在钻孔(ZK1)中进行了单孔剪切波速测试（结果详见附件1）， 根据湖南辉鑫房产开发有限责任公司商铺工程单孔剪切波速测试报告，场地土类型为中硬土。根据区域地质资料，场地内的覆盖层厚度40米左右，场地类别为II类，设计特征周期为0.35s。插表8 场地土层剪切波速计算表土层杂填土粉土卵石粘土1vse(m/s)剪切波速（m/s）138.7230.4457.6226.8297.10土层平均厚度（m）3.612.3611.031.784.1.2 饱和粉土的液化判别根据粘粒分析成果（见附表3），场地内粉土的粘粒含量百分率为25.529.9%，按建筑抗震设计规范（GB50011-2010）第4.3.3.2条判定,场地内粉土为不液化土。 4.2 场地稳定性、适宜性评价本次勘察查明，场区及其附近无影响结构稳定的活动性断裂通过，亦无其它不良地质作用存在，拟建场地属较稳定场地，可以进行本工程的建设。4.3 特殊性岩土评价场地内存在的特殊性岩土是表层的杂填土。杂填土的土质松散，物理力学性质差，且厚度较大，最大达4.10米，对本工程的建设有较大影响。4.4 地下水评价4.4.1 地下水对建筑材料的腐蚀性评价 据澧县气象站资料，本地干燥度指数K=1.2，拟建场地环境类型类。根据场地的水质分析报告（见附表5：水质分析成果表），按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）第12.2条对场地内地下水的腐蚀性进行评价，结果见插表9、插表10和插表11。插表9 按环境类型水对混凝土结构的腐蚀性评价试验项目ZK1滞水评价ZK20滞水评价ZK1潜水评价ZK20潜水评价SO42-（mg/L）81.47微83.18微77.54微72.34微Mg2（mg/L）8.26微6.22微7.59微11.59微NH4（mg/L）2.48微2.48微2.49微2.49微OH-（mg/L）0.00微0.00微0.00微0.00微总矿化度（mg/L）660.0微685.0微415.0微385.0微插表10 按地层渗透性水对混凝土结构的腐蚀性评价试验项目ZK1滞水评价ZK20滞水评价ZK1潜水评价ZK20潜水评价PH7.62微7.74微6.86微6.84微侵蚀性CO2（mg/l）1.02微0.00微15.71弱15.23弱HCO3-（mmol/l）5.07微5.18微3.03微2.93微插表11 地下水对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价试验项目ZK1滞水评价ZK20滞水评价ZK1潜水评价ZK20潜水评价Cl-（mg/l）12.12微11.12微41.26微44.47微根据水样分析结果，场地内的滞水对混凝土结构具微腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋具微腐蚀性；场地内的潜水对混凝土结构具弱腐蚀性，对钢筋混凝土中的钢筋具微腐蚀性。4.4.2 抽水试验成果本次勘察期间在ZK8孔中对潜水含水层进行了两个落程的抽水试验：Q1=8.5m3/h S1=0.75mQ2=15m3/h S2=1.2m含水层为潜水含水层，试验井中过滤器位于含水层上部，长度为2.0米，含水层厚度约为20米，过滤器长度小于含水层厚度的0.3倍，其计算结果见插表12：插表12 抽水试验综合图表图形孔号Zk8孔口标高（米）37.71孔深(米)30.30水位标高(米)29.51含水层厚度（M:米）30抽水层位a(米)10.0-12.0试验时间(年.月.日)2011.4.1- 4.2抽水孔口径(rw:米)0.0635试段长度(L:米)2.0抽水流量(Q:米3/日)510.2- 726.8水位降深( sw:米)0.85-1.1恢复水位标高(米)29.51渗透系数计算，代入有关数据可得：k1=135.10m/d， k2=148.5m/d平均值为k=141.8m/d根据地区经验及试验成果，各土层的渗透系数见插表13。 插表13 各土层渗透系数表岩土名称及编号渗透系数（cm/s）渗透性等级备注杂填土3.55×10-3中等透水层渗透系数根据室内测试成果及结合地区经验得出。粉土1.21×10-55.62×10-6弱微透水层卵石8.83×10-2强透水层粘土17.48×10-6微透水层4.5 岩土参数分析评价本次勘察的原位测试和土工试验，各土层的测试试验指标的变异系数除液性指数外，其余均较小（<0.3），反映了岩土分层较为合理，取样和试验工作较为规范，其统计值具有代表性，是可靠的、适用的。根据原位测试和室内土工试验结果，结合当地工程实践经验，综合确定岩土设计参数，各土层的岩土工程参数建议值见插表14。插表14 各土层岩土工程参数表岩土名称及编号重度（kN/m3）压缩模量Es1-2（MPa）内摩擦角（度）（快剪）粘聚力(kPa)（快剪）粘聚力cu(kPa)（固结不排水剪）内摩擦角cu（度）（固结不排水剪）粘聚力， (kPa)（固结不排水剪）内摩擦角，（度）（固结不排水剪）变形模量Eo(MPa)杂填土18.504.06.010.0粉土19.5010.5011.069.028.026.033.028.0卵石21.035.0040.0粘土116.07.2023.024.504.6 天然地基评价4.6.1 地基均匀性评价根据钻探编录、原位测试和室内土工试验，场地内各土层的工程性质分析、评价如下：杂填土：结构松散，土质不均匀，压缩性高，承载力低，工程性状差。粉土：具中等压缩性，工程性状较好，承载力值较高，工程性状较好。卵石：呈密实中密状，具低压缩性，工程性状好，承载力值高。粘土1：具中等压缩性，工程性状较好，承载力值较高。拟建场地内各土层的厚度稳定，物理力学性质变化不大，土层底面坡度均小于5%，属均匀地基。4.6.2 地基承载力根据勘察期间所进行的原位测试及室内土工试验成果，结合地区经验，建议各层土的地基承载力特征值见插表15：插表15 天然地基承载力特征值一览表岩土名称及编号耕土粉土卵石粘土1承载力特征值（kPa）601303501304.7基础形式评价根据拟建工程特点，拟建基坑以卵石为基坑底板持力层，本工程应设置基坑抗浮桩。桩型可采用长螺旋钻孔压灌桩、锤击预应力高强管桩等，以卵石层为桩端持力层。4.7.1 桩基的适宜性评价长螺旋钻孔压灌桩具有施工速度快、造价相对较低、施工中对周围环境影响较小等优点。其缺点是钢筋笼放置长度受限制、桩位易偏移，软土中施工易产生窜孔和断桩。此桩型在本地积累了丰富的施工经验，适宜于本场地。锤击预应力混凝土管桩的优点是：强度高，承压性能好，施工速度快，桩位偏差小，造价较低。缺点是：施工震动和噪音大，桩长不易调控。考虑到本场地周边临近建筑物较多，此桩型不适宜于本场地。4.7.2 桩基类型和桩端持力层综合考虑场地工程地质条件、建筑物结构类型和荷载特征、施工技术条件与环境、桩基造价等因素，桩型推荐采用长螺旋钻孔压灌桩，桩径600 mm，以卵石为桩端持力层，并以抗拔力最后确定桩长。 4.7.3 桩基的岩土参数根据建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）的有关规定，桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值建议参考插表16所列数值估算。插表16 桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值地层编号岩土名称抗拔系数极限侧阻力标准值(kPa)极限端阻力标准值(kPa)长螺旋钻孔压灌桩锤击预应力混凝土管桩长螺旋钻孔压灌桩锤击预应力混凝土管桩杂填土未完成自重固结粉土0.706464卵石0.8512012038006000 4.7.4 负摩阻力评价拟建基坑埋深8.10米，杂填土虽未完成自重固结，但已挖除，故可不考虑杂填土固结沉降所产生的负摩阻力。4.7.5 抗浮设计岩土参数桩基抗浮验算所需岩土参数见插表16，抗浮设防水位可按标高38.80米考虑。4.7.6 桩基施工相关问题分析本场地的土层适宜采用长螺旋钻孔压灌桩，此桩型在当地的施工经验成熟，成桩切实可行。桩基施工对周边环境影响较小。4.8 基坑工程岩土工程评价拟建基坑开挖深度8.10米，则基坑底板标高为30.70米，基底土层为卵石，基坑侧壁土层为杂填土、粉土、卵石。4.8.1 基坑周边环境及其影响拟建基坑位于澧县县城中心区域，属较繁华路段，场地地势平坦，基坑周边标高在38.0米左右。北侧紧邻人民路，西侧紧棚厂街，东侧紧邻解放路；路肩埋设有通信电缆、城市供水管道、煤气管道。人民路、解放路、棚厂街房屋较多，人流量、车流量大，路面荷载较大，是本基坑重点防护区。南侧属拟建工程征地范围，但还有部分临近基坑的房屋未拆除，为多层建筑，据调查，现有房屋多采用浅基础形式。 4.8.2 基坑侧壁支护根据规范，重要性等级为二级，基坑安全等级为一级，综合场地土层、邻近建筑、地下市政建设工程等影响，综合评定为一级。其侧壁允许自立高度由下式确定： 式中z0允许自立高度(m);c侧壁土体凝聚力(KPa);侧壁土体的天然重度（KN/m3）;侧壁土体的内摩擦角（ °）。经计算，基坑侧壁土体的允许自立高度均小于拟建基坑开挖的深度，基坑应进行支护。4.8.3 基坑底抗渗流稳定性分析拟建基坑底板卵石层中赋存有潜水，高水位季节水位将大幅上升（勘察期正值特大干旱期），水位将会高于基坑底板高程。枯水季节，潜水水位与基坑底板高程大体相当。因此，基坑在高水位和平水位季节施工应采取降水措施，在枯水季节施工有可能有需布置专门的降水工程。4.8.4 基坑涌水量计算根据拟建工程特点及场地水文地质条件，其涌水量按最高水位标高和枯水位标高分别计算。（1）基坑等效半径ro=0.29(a+b)=0.29（22m+39m）=17.7m（2）基坑涌水量计算 1）静水位标高34.5m时，基坑底标高30.7m，K=141.8d/m，降水至标高30.2米，s=4.3m，R=10s=673.7m，M=35m，l=5m。 2）静水位标高28.5m时，则不存在基坑涌水问题。 4.8.5 基坑防水方案根据场地地质条件，拟建基坑在枯水季节施工则不需采取专门的降水措施，上部滞水中的少量渗水可用排水沟加集水井抽排。在丰水季节施工则需采取人工防渗和降水措施。可采用下列方式进行基坑降水：全封闭式帷幕灌浆即在基坑侧壁对卵石层（高水位时为承压水）进行全封闭式帷幕灌浆，再在帷幕内排除少量滞水。该方法虽然对周围环境影响较小，但场地含水层厚约30.00米左右，帷幕成本高，不经济。悬垂式帷幕灌浆即对卵石层进行部分帷幕灌浆，再在帷幕内采用中深管井排水，降水成本较高。中深管井降水在基坑内外侧采用中深管井降水，采用该方法降低地下水水位，由于卵石的透水性强，需要的抽水量巨大，将会造成某种程度的地面沉降，对周边道路、管线及建筑物造成一定损坏，但降水成本相对较低。若在平水季节施工，地下水位降幅减小，对周边道路、建筑物等影响程度也将降低。综上所述，拟建基坑宜在枯水季节进行施工。由于地下水位高低随时间变化，建议施工中对地下水进行监测，并有降排水预案，如潜水水位低于坑底0.50米以上，可不需降水，否则应采用中深管井降水。4.8.6基坑降水对环境的保护方案若基坑在平水季节开挖，采用井管降水，也需每天排水13623.1吨，将对基坑周边环境产生一定影响，宜采取如下措施降低其对周边环境的影响。（1）设置地下水位观测孔，并对临近建筑、道路、管线进行监测，在降水系统运转过程中随时检查观测孔中的水位，发现沉降量达到报警值时，应及时采取措施。（2）降水施工时，应做好井点管滤网及砂滤层结构，防止抽水带走土层中的细颗粒。当有坑底潜水时，应采取有效措施防止流砂。（3）场地外缘设置回灌系统也是减小降水对周围环境影响有效方法。回灌系统包括回灌井点和砂沟、砂井回灌两种形式。回灌井点是在抽水井点设置线外45m处，以间距35m插入注水管，将井点中抽取的水经过沉淀后用压力注入管内，形成一道水墙，以防止土体过量脱水，而基坑内仍可保持干燥。这种情况下抽水管的抽水量约增加10%，可适当增加抽